Sandalye Tasar›m›nda Kesit ve Çerçeve

Tr. J. of Agriculture and Forestry
23 (1999) Ek Say› 2, 473-479
@ TÜB‹TAK
Sandalye Tasar›m›nda Kesit ve Çerçeve Optimizasyonu Modellemesi
Yalç›n ÖRS, Mustafa ALTINOK
Gazi Üniversitesi, Teknik E¤itim Fakültesi, Mobilya ve Dekorasyon Bölümü, Ankara-TÜRK‹YE
Gelifl Tarihi: 19.9.1997
Özet: Bu araflt›rmada, masif ahflap sandalyenin konstrüksiyonunda uygulanan köfle birlefltirmelerine etki eden diyagonal statik yükler
analiz edilerek, eflit moment da¤›l›m› esas›na göre, uygun sandalye çerçevesi ve gerekli minimum eleman kesitleri belirlenmifltir. Bu
maksatla, kritik oturma pozisyonundaki sandalye çerçeve alt ara kay›d›n›n yeri için optimizasyon yap›lm›fl, kritik oturma
pozisyonunda diyagonal kuvvet uygulanmas›na göre konstrüksiyon performans› deneylerle belirlenmifltir.
Örnek sandalyelerin haz›rlanmas›nda I. s›n›f kay›n (Fagus Orientalis L.) ve sar›çam (Pinus Silvestris L.), montaj ifllemlerinde
polivinilasetat (PVA) tutkal› kullan›lm›flt›r.
Sandalye stabilitesi bak›m›ndan en kritik bölgelerin z›vanal› köfle birlefltirmeler ve z›vanalar›n tutkall› ba¤lant› noktalar› olabilece¤i,
uygun sandalye çerçevesi ve gerekli minimum eleman kesitleri bak›m›ndan 1. elemanda deney kuvveti ile, 2 ve 5 nolu dü¤üm noktalar›
aras›ndaki iliflki afla¤›daki gibi belirlenmifltir.
N = F x cos α
T
= F x sin α
M2 = T x L x k
M5 = M2 x k2
Modelling of Cross - Section and Frame Optimization For Chair Design
Abstract: In this study, the effect of diagonal static loads on wooden joints in the production of solid wooden chairs was examined.
According to the principle of equal moment distribution, the optimum chair frame and minimum required cross-section components
were determined by considering the stresses on joints. Therefore, the location of the bottom frame component was optimized on
the most critical sitting position of the chair. According to the diagonal load applied, the performance of the joint construction was
determined by testing on the position.
In the preparation of samples for testing, first class beech and scotch pine were selected, while polyvinyl acetate (PVA) adhesive was
preferred for assembly.
At the end of the experiments, it was observed that the most critical parts of the joints in terms of the stability of chair were the
mortise and tenon joint, and adhesive bonding of the mortise and tenon joint. In order to determine the optimum chair frame and
minimum required cross-section of the joint, the relationship between points 2 and 5 with the test load on component 1 was
determined as follows.
N = F x cos α
T
= F x sin α
M2 = T x L x k
M5 = M2 x k2
Girifl
Elemanlar›n birlefltirmelerinde uygulanan metot ve
kullan›lan a¤aç malzeme sandalye kalitesi ve
performans›n› belirleyen önemli faktörler olup,
elemanlar›n biçim ve boyutlar› sa¤laml›¤› yan›nda rekabet
gücünü de etkiler.
Bu çal›flmada, Türkiye’de sandalye üretiminde
uygulanan köfle birlefltirmelerine etki eden statik
yüklemeler analiz edilerek, birlefltirme yerlerinde
meydana gelecek gerilmelere göre en uygun kesitler
belirlenmek istenmifltir. Bu amaçla yayg›n olarak
kullan›lan kay›n (Fagus Orientalis L.) ve sar›çam (Pinus
Silvestris L.) a¤aç malzemesinden uygulama boyutlar›nda
15 er adet dörtlenmifl ve 5 er adet ikilenmifl olmak üzere
40 adet sandalyede diyagonal yükleme deneyleri
yap›lm›flt›r.
473
Sandalye Tasar›m›nda Kesit ve Çerçeve Optimizasyonu Modellemesi
arka ayak = 860 mm, ara-kay›t = 416 mm, ön ve arka
kay›t = 336 mm uzunluklarda al›nm›fllard›r (fiekil 1).
Materyal ve Metot
Materyal
Deneylerde kullan›lacak sandalyelerin üretilmesinde lif
k›vr›kl›¤› ihtiva etmeyen 1. s›n›f kay›n ve sar›çam a¤aç
malzeme,
sandalye
köfle
birlefltirmelerinin
yap›flt›r›lmas›nda ise, montaj ifllerinde tercih edilen,
ambalaj viskozitesinde polivinilasetat (PVA) tutkal›
kullan›lm›flt›r.
Deney Örneklerinin Haz›rlanmas›:
Sandalye ayak-kay›t taslak elemanlar› TS 7254’de
verilen ölçülere uygun olarak ve y›ll›k halkalar›n parça
yüzeylerine dik gelmesine özen gösterilerek yeterli
toleransla biçildikten sonra s›cakl›¤› 20 ± 2 ºC ve ba¤›l
nemi % 40 ± 5 olan iklimlendirme odas›nda de¤iflmez a¤›rl›¤a ulafl›ncaya kadar bekletilmifllerdir. Yaklafl›k olarak
40 gün sonra % 8 denge rutubetine ulaflan taslaklar,
planya makinesinde bir yüz ve bir yanlar› birbirlerine
dikey konumda ifllendikten sonra kal›nl›k makinesinde
kal›nl›klar› (b) 22 mm, daire testere makinesinde
genifllikleri (h) kay›nda 46 mm, çamda 51 mm olacak
flekilde biçilmifllerdir (1).
Ara-kay›t elemanlar›n›n ayaklara giren z›vana boylar›
ilave edilerek elde edilen parçalar; ön ayak = 460 mm,
Ön ve arka ayaklar›n birbirine bakan kenar yüzeylerine
5 nolu dü¤üm noktas›nda 1/5 h kadar ham pay
b›rak›larak kay›nda 37 mm, çamda 41 mm, 2,3 ve 4 nolu
dü¤üm noktalar›nda ise; ham pays›z 35 mm derinlik ve
1/3 b (yaklafl›k 8 mm) genifllikte difli z›vana, ara-kay›t
uçlar›na; eflleni¤i difli z›vanaya uygun 34 mm uzunluk ve
7 mm kal›nl›kta erkek z›vana aç›lm›flt›r (2). Genifllik
yönünde kolay yerleflmesi için erkek z›vana difli z›vanadan
0.6 mm daha ince, yükseklik yönünde ise s›k› kenetlenme
sa¤lamak için ayn› ölçülerde al›nm›flt›r. Z›vana
elemanlar›na f›rça ile PVA tutkal› sürüldükten sonra
2
iflkence yard›m›yla 0.2 N/mm bas›nç uygulanarak (3)
karfl›l›kl› birlefltirilmifltir (ikileme). Daha sonra ön ve arka
kay›tlar ile karfl›l›kl› gelen ayaklara kavela deli¤i aç›larak,
elemanlar birbirine dikey konumda olacak flekilde tutkall›
kavela yerlefltirilmifltir (dörtleme). Birlefltirme yerlerinde
tutkal›n sertleflmesi için numuneler oda s›cakl›¤›nda 3
hafta süreyle bekletilmifllerdir (4).
Deney Metodu
Deney örnekleri, s›cakl›¤› 20 ± 2 ºC ve ba¤›l nemi %
40 ± 5 olan deney ortam›na tafl›narak, tafl›y›c› çerçeveye
fiekil 1.
Sandalye ölçüleri ve çerçeve
elemanlar›
40
a) Yan kay›tlar, b) Ön ayak, c)
Arka ayak
b
c
27.50
a
16.00
a
39
474
35.8
Y. ÖRS, M. ALTINOK
en fazla mekanik zorlama oluflturacak flekilde (kritik
oturma) universal deneme makinesinde dakikada 400
Kg/cm2 art›r›larak diyagonal kuvvet uygulanm›flt›r (fiekil
2). Deney an›nda z›vanalar›n aç›lmaya bafllad›¤› kuvvet
tesbit edilmifl ve ifllem k›r›lma an›na kadar
sürdürülmüfltür. Z›vanalarda oluflan aç›lma miktarlar› 0.1
mm duyarl›kl› kompasla ölçülmüfltür (6).
Eleman Kesitlerinin Hesaplanmas›:
Elemanlar ve dü¤üm noktalar›nda gerilme analizleri
yap›larak kesitler hesaplanm›flt›r. Sistem koordinatlar›
yönündeki yer de¤ifltirmeler (deplasmanlar) x ve y
yönündeki hareket ise dü¤üm noktalar›ndaki momentler
olup, her elemanda i - j yönü (i bafllang›ç) pozitif yönü
tan›mlar (5). Küçük koordinat sistemlerinin ucundaki
rakamlar hareket olmayan yönler için 0 (s›f›r) olmak
üzere dü¤üm noktalar›n›n yer de¤ifltirmelerini gösterir
(fiekil 3).
Ortalama insan a¤›rl›¤› 80 Kg kabul edilerek, simetrik
bir sistem kabul edilen sandalyenin bir yan çerçevesine
400 N’luk kuvvet uygulanm›flt›r (6). Düzleminde
yüklenmifl sandalye çerçevesinde 5. eleman›n yeri
elemanlar›n merkezindeki aç›kl›klar 55 mm al›narak dört
alternatifli olmak üzere de¤ifltirilmifl ve dü¤üm
koordinatlar› 1 nolu dü¤üm noktas› koordinatlar›na dikey
mesafe olarak hesaplanm›flt›r (7). Münferit deneme
yükünün, her elemana da¤›lan e¤me momenti, kesme
gerilmesi ve eksenel bas›nç gerilmesi ayn› anda etki
ederek elemanda birleflik gerilme meydana getirirler
(fiekil 4).
Buna göre, her a¤aç türü için liflere dik yönde e¤ilme
ve bas›nç ile e¤ilme ve kesme gerilmeleri bu yöndeki
emniyet gerilmelerine (fk) eflitlenerek moment (M),
mukavemet momenti (W), normal kuvvet (F), kesit alan›
(A) olmak üzere;
M / W + F / A = fk
ba¤lant›s› yard›m›yla yeterli kesitler hesaplanm›flt›r. Bu
amaçla kullan›lan de¤erler Tablo 1’de verilmifltir. Burada
her iki a¤aç türü için Elastikiyet Modülü 10000 N/mm2
al›nm›flt›r.
Alternatif gerilme da¤›l›mlar›na göre; moment kuvveti
I. alternatifte en büyük, II. ve III. de daha küçük olmak
üzere birbirine yak›n, IV. alternatifte en küçük ç›km›flt›r.
Bu nedenle, eleman ve z›vana boyutland›rmada IV.
alternatif de¤erleri esas al›narak hesaplanan genifllikler ile
buna göre malzemeden sa¤lanacak ortalama kazanç
miktar› Tablo 2’de verilmifltir.
‹statistik Uygulama
Sandalyenin bir yan çerçevesine diyagonal olarak
uyguland›¤› kabul edilen 400 N’ luk kuvvetin 5. eleman›n
11
F
0
12
5
F
‹
‹
I.
10
8
4
AL
TE
E3
9
RN
II.
‹F
TE
‹
III
‹
RN
AT
.A
‹F
LT
ER
IV
NA
.A
E4
AT
AL
J
T‹
LT
ER
NA
J
F
6
3
T‹
F
J ‹
J
.
1
E1
0
0
7
E2
E5
‹
1
5
3
2
4
2
R
fiekil 2.
Sandalye diyagonal yükleme deneyi
fiekil 3.
Düzleminde yüklenmifl sandalye çerçevesinin deplasmanlar›
475
Sandalye Tasar›m›nda Kesit ve Çerçeve Optimizasyonu Modellemesi
Tablo 1.
Moment ve gerilme hesab›nda kullan›lan de¤erler
Emniyet Gerilmeleri (σ) N/mm2
Liflere Paralel Liflere Dik
Bas›nç
Kesme
Kesme
A¤aç
Türü
KAYIN
ÇAM
10
8,5
Tablo 2.
1
0,9
-2
1,8
Kal›nl›k
b
(mm)
Genifllik
h
(mm)
Kesit
Alan› (A)
(mm2)
Atalet M.
I
(mm4)
Elastiklik
Modülü
(N/mm2)
22
50
1100
229166
10000
Farkl› alternatifler için hesaplanan eleman genifllikleri (mm).
A¤aç
Türü
KAYIN
ÇAM
1
2
Alternatifler
3
4
1-2
Genifllik Farklar›
2-3
3-4
Ortalama
Farklar
91
101
75
84
60
67
46
51
16
17
15
17
14
16
15
16,6
(E5) yer de¤ifltirmesi sonucu dü¤üm n›ktalar›nda
oluflturdu¤u momentler ba¤›ml› de¤iflken (y), her
alternatifdeki 5. eleman›n uzakl›¤› ba¤›ms›z de¤iflken (x)
al›narak, aralar›ndaki iliflki regrasyon analizi ile tesbit
edilmifltir. Kay›n ve çamdan üretilen sandalyelerde
deneylerle belirlenen z›vana aç›lma miktarlar› ile
maksimum diyagonal tafl›ma kuvveti ve buna göre oluflan
z›vana aç›lma miktarlar›na iki farkl› a¤aç türü, sandalyenin
dörtlenmifl kay›n ve çam (DK, DÇ), ikilenmifl kay›n ve
çam(‹K, ‹Ç) çerçeve olmak üzere 4 faktör düzeyinde
etkilerini belirlemek için varyans analizleri kullan›lm›flt›r.
T
5
M
M
T
M
M
4
M
T
T
T
T
2
M
T
1
R
476
3
M
M
Dü¤üm Noktalar›nda Eleman Uzakl›¤› ve Moment
‹liflkileri:
Dü¤üm noktalar›nda oluflacak momentler ile 5.
eleman uzakl›¤› aras›nda yap›lan regrasyon analizine göre
elde edilen grafikler fiekil 5-a, b, c, d’ de gösterilmifltir.
Dü¤üm noktalar›ndaki moment da¤›l›mlar› ile 5.
eleman uzakl›¤› aras›ndaki iliflkiler 0.05 hata pay› ile
önemli ç›km›flt›r.
fiekil 4.
F
T
Bulgular
M
T
Sandalye
çerçevesinde
birleflik gerilme etkisi
5000
—
4000
—
3000
—
2000
—
70
—
1000 50
90 110 130 150 170 190 210 230
ARALIK mm
—
70
—
—
50
6000
R2 = 1
y = 9047.6 + 131.09X
—
—
—
—
1000
7000
—
—
—
—
2000
8000
—
—
—
—
3000
9000
—
4000
—
—
—
—
5000
—
—
—
6000
—
—
—
7000
R2 = 0.99
y = -14891.75 + 454.43X
—
—
—
8000
—
—
—
9000
MOMENT 3 N.mm
MOMENT 2 N.mm
Y. ÖRS, M. ALTINOK
90 110 130 150 170 190 210 230
ARALIK mm
a) 2 No'lu dü¤üm noktas›
b) 3 No'lu dü¤üm noktas›
9000
—
9000
—
8000
—
8000
—
7000
—
7000
—
6000
—
5000
—
4000
—
3000
—
2000
—
6000
—
5000
—
4000
—
3000
—
2000
—
MOMENT 5 N.mm
MOMENT 4 N.mm
fiekil 5-a, b. 2 ve 3 nolu dü¤üm noktas›nda regrasyon grafi¤i
R2 = 1
y = 10867.47 + 92.08X
—
—
—
—
—
—
—
70
—
1000 50
—
90 110 130 150 170 190 210 230
ARALIK mm
—
—
—
—
—
—
—
—
70
—
—
—
1000 50
R2 = 1
y = 13111.58 + 140.42X
90 110 130 150 170 190 210 230
ARALIK mm
d) 5 No'lu dü¤üm noktas›
c) 4 No'lu dü¤üm noktas›
fiekil 5-c, d. 4 ve 5 nolu dü¤üm noktas›nda regrasyon grafi¤i
Dü¤üm Noktalar›nda Z›vana Aç›lma Miktarlar›:
Dörtlenmifl kay›n (DK) ve çam (DÇ) ile ikilenmifl kay›n
(‹K) ve çam (‹Ç) sandalyelerde z›vana aç›lma miktarlar›na
iliflkin istatistik de¤erleri Tablo 3 de verilmifltir.
Burada n: örnek say›s›, x: aritmetik ortalama, s:
standart sapma olup, z›vana aç›lma miktarlar›na malzeme,
dü¤üm noktas› ve kuvvet etkilerine iliflkin varyans analizi
sonuçlar› dörtlenmifl sandalyeler için Tablo 4 de, ikilenmifl
sandalyeler için Tablo 5 de verilmifltir.
Bunlara göre, z›vana aç›lma miktarlar›na dörtlenmifl
sandalyelerde; malzeme - dü¤üm noktas› ile dü¤üm
noktas› - kuvvet, ikilenmifl sandalyelerde ise; dü¤üm
noktas›n›n etkisi ile malzeme - dü¤üm noktas› ve dü¤üm
noktas› - kuvvet karfl›l›kl› etkileri 0.05 hata pay› ile
istatistiksel anlamda önemli ç›km›flt›r. Homojenlik
gruplar› bak›m›ndan yap›lan % 95 güven düzeyindeki LSD
testi sonuçlar› Tablo 6 ve Tablo 7 de verilmifltir.
Sonuç ve Öneriler
Sandalye tafl›y›c› çerçevesini oluflturan 5. eleman›n yeri
de¤ifltirilerek dü¤üm noktalar›nda oluflacak gerilme
farklar›n›n teorik incelenmesinde, I. alternatiften IV.
alternatife do¤ru gidildikçe karfl›l›kl› dü¤üm noktalar›nda
(2 ile 5 - 3 ile 4) oluflan moment farklar› azalarak
dengelenmekte, her alternatif için çerçevede oluflan en
büyük momente göre gerekli z›vana boyutu
küçülmektedir. I. ve IV. alternatif için gerekli z›vana
boyutu fark› çam için 101-51= 50 mm, kay›n için 91-46=
45 mm olup, aralar›ndaki küçülme iliflkisi 51/101=0.50,
46/91 0.50 olmak üzere sabit ç›kmaktad›r.
477
Sandalye Tasar›m›nda Kesit ve Çerçeve Optimizasyonu Modellemesi
Tablo 3.
Kay›n ve çam sandalyelerde z›vana aç›lma miktar›
Faktör
Düzey
DK
DC
IK
IC
Tablo 4.
‹statistik
De¤erler
Aç›lma Miktarlar› (mm)
2.Dü¤üm
3. Dü¤üm
4. Dü¤üm
5. Dü¤üm
n
Min
Max.
X
S
n
Min
Max
X
S
n
Min
Max
X
S
n
Min
MAX
X
S
15
2,0
6,2
4,5
1,1
15
4,0
8,2
5,5
1,1
5
5,8
9,8
7,5
1,7
5
4,2
7,2
5,5
1,0
15
3,0
6,2
4,8
0,8
15
2,0
8,6
5,6
1,4
5
5,8
11,0
7,6
2,0
5
4,2
7,6
5,6
1,2
15
2,0
6,2
4,6
1,2
15
2,0
7,0
5,1
1,2
5
5,8
9,6
7,4
1,5
5
4,2
6,6
5,3
0,8
15
2,0
6,2
4,6
0,9
15
4,0
7,2
5,2
1,0
5
6,0
9,4
7,2
2,2
5
4,2
7,0
5,4
1,1
Dörtlenmifl sandalyede aç›lma miktarlar›na ait varyans analizi
Varyans Kayna¤›
Kareler Top.
S.D.
Kareler Ort.
F- De¤eri
P < 0.05
Faktörler
Malzeme
Dü¤üm Noktas›
Kuvvet
31.727433
4.887297
2.881000
13.150100
7
1
3
3
4.532490
4.887297
0.960933
4.383366
3.865
4.168
0.819
3.738
0.0009
0.0439
0.4864
0.0136
Faktör Etkileflimleri
32.871233
14
2.347945
2.002
0.0251
Malz. - Dü¤. Nok.
Malz. - Kuvvet
Dü¤. Nok.- Kuvvet
1.958970
28.099400
3.335500
3
2
9
0.652990
14.024700
0.370611
0.557
11.960
0.316
0.6448
0.0000
0.9680
Hata
114.921000
98
1.172663
Toplam
179.519670
119
Tablo 5.
‹kilenmifl sandalyede aç›lma miktarlar›na ait varyans analizi
Varyans Kayna¤›
Kareler Top.
S.D.
Kareler Ort.
F- De¤eri
P < 0.05
Faktörler
Malzeme
Dü¤üm Noktas›
Kuvvet
43.963312
35.912812
1.579000
5.903312
6
1
3
2
7.327219
35.912812
0.526333
2.951656
3.104
15.213
0.223
1.250
0.0234
0.0008
0.8794
0.3060
Faktör Etkileflimleri
33.420792
11
3.038254
1.287
0.2945
Malz. - Dü¤. Nok.
Malz. - Kuvvet
Dü¤. Nok.- Kuvvet
0.250938
31.731354
1.614438
3
2
6
0.083646
15.865677
2.269073
0.035
6.721
0.114
0.9908
0.0053
0.9338
Hata
51.934896
22
2.360677
Toplam
126.319000
39
478
Y. ÖRS, M. ALTINOK
Tablo 6.
Dörtlenmifl sandalyede LSD sonucu
Düzey
Malzeme
Dü¤. Nok
Kuvvet
1
2
4
5
2
3
900
850
800
750
Tablo 7.
Miktar
Ortalama
Lsd
60
60
30
30
30
30
16
12
44
48
4.670000
5.393333
4.846666
4.973333
5.033333
5.273333
4.162500
4.833333
4.890909
5.500000
a
b
a
a
a
a
a
ab
ab
b
Sandalye sa¤laml›k ölçüsü olarak z›vanalardaki
yap›flma yüzeylerinin aç›lmas›na gösterilen direnç kabul
edilerek uygulanan diyagonal yüklemeler sonucunda
z›vana aç›lma miktarlar› ile bunlara iliflkin uygulanan
kuvvet kay›n ve çamda birbirine yak›n ç›km›flt›r. Buna
göre, kuvvetin çerçeve elemanlar›na ve dü¤üm
noktalar›na da¤›l›fl›; oturma derinli¤inin (390 mm)
oturma yüksekli¤ine (435 mm) oran› (0.896) yard›m›yle
tgα 0.896 ve α =41º 87’ hesaplan›r. Buna göre I.
elemanda:
Bas›nç kuvveti: N= F x cosα
Kesme kuvveti
T=F x sinα
Dü¤üm noktalar›ndaki moment; I. eleman uzunlu¤u L,
düzeltme katsay›s› k= 1.014 olmak üzere
‹kilenmifl sandalyede LSD sonucu
Malzeme
Dü¤. Nok
Kuvvet
Düzey
Miktar
Ortalama
LSD
1
2
4
5
2
3
2
3
1
20
20
10
10
10
10
16
16
8
5.450000
7.360000
6.10000
6.380000
6.500000
6.640000
5.975000
6.512500
7.050000
a
b
a
a
a
a
a
a
a
2 nolu dü¤üm noktas›nda; M2 = T x L x k
5 nolu dü¤üm noktas›nda; M5 = M2 x k2
eflitliklerinden
kullan›labilir.
hesaplanarak
boyutland›rmada
Sandalye çerçeve elemanlar›n›n daire kesitli
tasarlanmas› halinde z›vana konstrüksiyonu de¤iflmeyece¤inden, önerilen eflitlikler bunun için de geçerli olabilir.
Estetik bak›m›ndan sandalye ayak uçlar›n›n konik
inceltilmesi veya dü¤üm noktalar› aras›nda kalan çerçeve
elemanlar›na dekoratif profil aç›lmas› halinde, bu
k›s›mlarda meydana gelen e¤ilmeli kesme gerilmesi küçük
oldu¤u için, gerekli eleman geniflliklerinin (h) eleman
kal›nl›¤› kadar (22 mm) al›nmas› önerilebilir.
Kaynaklar
1. TS 7257, Mobilya - Ev Sandalyesi, Türk Standardlar› Enstitüsü,
Ankara, 1989
6. TS 9215, Ahflap Mobilya - Mukavemet ve Denge Deneyleri, Türk
Standardlar› Enstitüsü, Ankara, 1991.
2. Nutsch, W., Fachkunde Für Schreiner, Verlag Europa Lehrmittel,
Wuppertal 12 Deutschland, 315 - 332, 1980.
7. Alt›nok, M., Sandalye Tasar›m›nda Gerilme Analizine Göre
Mukavemet Elemanlar›n›n Boyutland›r›lmas›, Doktora Tezi, Gazi
Üniversitesi-Fen Bilimleri Enstitüsü, Ankara,1995.
3. Anonim, Ratgeber Für Die Holz Verleimung, Badische Anilin - Soda
Fabrik AG, Ludwigshafen an dem Rhein - Deutschland, 133 - 182,
1986.
4. Selbo, M.L., Adhesive Bonding of Wood, Department of Agricultur,
Tech. Bull. No:1512, Washington, 2 - 75, 1975.
8. Anonim,
Informationdienst
Holz:
Planung-KonstruktionBerechnung,Arbeitsgemeinschaft Holz e. V., Düsseldorf 30Deutschland, 30 - 36, 1988.
5. Mengi, Y., K›ral, E., Dündar, C., Yap› Mekani¤inde Bilgisayar Pro¤ramlar› Statik, Dinamik, Betonarme, Çukurova Üniversitesi Mimarl›k ve Mühendislik Fakültesi Yay›nlar›, Adana, 1 - 6, 1986.
479